Mirë se vini në faqet tona të internetit!

çelik inox 316TI tub i mbështjellë/tub kapilar

Çelik inox 316Ti 1.4571

Kjo fletë të dhënash zbatohet për fletët dhe shiritat e mbështjellë prej çeliku inoks 316Ti / 1.4571, produktet gjysëm të gatshme, shufrat dhe shufrat, telat dhe seksionet, si dhe për tubat pa tela dhe të salduara për qëllime presioni.

Aplikacion

çelik inox 316TI tub i mbështjellë/tub kapilar

Mbulesa ndërtimi, dyer, dritare dhe armatura, module në det, kontejnerë dhe tuba për cisterna kimike, depo dhe transport tokësor i kimikateve, ushqimeve dhe pijeve, farmaci, fibra sintetike, fabrika letre dhe tekstile dhe enë nën presion.Për shkak të aliazhit Ti, rezistenca ndaj korrozionit ndërgranular është e garantuar pas saldimit.

çelik inox 316TI tub i mbështjellë/tub kapilar

Përbërjet Kimike*

Elementi % e pranishme (në formën e produktit)
  C, H, P L TW TS
Karboni (C) 0.08 0.08 0.08 0.08
Silic (Si) 1.00 1.00 1.00 1.00
Mangani (Mn) 2.00 2.00 2.00 2.00
Fosfori (P) 0,045 0,045 0,0453) 0,040
Squfuri (S) 0,0151) 0,0301) 0,0153) 0,0151)
Krom (Cr) 16.50 – 18.50 16.50 – 18.50 16.50 – 18.50 16.50 – 18.50
Nikel (Ni) 10.50 – 13.50 10.50 - 13.502) 10.50 – 13.50 10.50 - 13.502)
Molibden (Mo) 2.00 – 2.50 2.00 – 2.50 2.00 – 2.50 2.00 – 2.50
Titanium (Ti) 5xC deri në 070 5xC deri në 070 5xC deri në 070 5xC deri në 070
Hekuri (Fe) Bilanci Bilanci Bilanci Bilanci

çelik inox 316TI tub i mbështjellë/tub kapilar

Vetitë mekanike (në temperaturën e dhomës në gjendje të pjekjes)

  Formulari i produktit
  C H P L L TW TS
Trashësia (mm) Maks 8 12 75 160 2502) 60 60
Forca e rendimentit Rp0,2 N/mm2 2403) 2203) 2203) 2004) 2005) 1906) 1906)
Rp1.0 N/mm2 2703) 2603) 2603) 2354) 2355) 2256) 2256)
Rezistenca në tërheqje Rm N/mm2 540 - 6903) 540 - 6903) 520 - 6703) 500 - 7004) 500 - 7005) 490 - 6906) 490 - 6906)
Zgjatimi min.në % A1) %min (gjatësor) - - - 40 - 35 35
A1) %min (tërthor) 40 40 40 - 30 30 30
Energjia e Ndikimit (ISO-V) ≥ 10 mm e trashë Jmin (gjatësor) - 90 90 100 - 100 100
Jmin (tërthor) - 60 60 0 60 60 60

 

 

Referenca e tubit të mbështjellë/tub kapilar prej çeliku inox 316TI

ata mbi disa veti fizike

Dendësia në 20°C kg/m3 8.0
Moduli i elasticitetit kN/mm2 në 20°C 200
200°C 186
400°C 172
500°C 165
Përçueshmëria termike W/m K në 20°C 15
Kapaciteti termik specifik në 20°CJ/kg K 500
Rezistenca elektrike në 20°C Ω mm2 /m 0.75

 

Koeficienti i zgjerimit termik linear 10-6 K-1 ndërmjet 20°C dhe

100°C 16.5
200°C 17.5
300°C 18.0
400°C 18.5
500°C 19.0

Përpunim / Saldim

Proceset standarde të saldimit për këtë klasë çeliku janë:

  • TIG-Saldim
  • MAG-Tel i ngurtë për saldim
  • Saldim me hark (E)
  • Saldim me rreze lazer
  • Saldim me hark të zhytur (SAW)

 

Kur zgjidhni metalin mbushës, duhet të merret parasysh edhe stresi i korrozionit.Përdorimi i një metali mbushës me aliazh më të lartë mund të jetë i nevojshëm për shkak të strukturës së derdhur të metalit të saldimit.Një ngrohje paraprake nuk është e nevojshme për këtë çelik.Një trajtim termik pas saldimit zakonisht nuk përdoret.Çeliqet austenitike kanë vetëm 30% të përçueshmërisë termike të çeliqeve jo të aliazhuara.Pika e tyre e shkrirjes është më e ulët se ajo e çeliqeve jo të aliazhuara, prandaj çeliqet austenitikë duhet të saldohen me hyrje më të ulët të nxehtësisë se çeliqet e aliazhuar.Për të shmangur mbinxehjen ose djegien e fletëve më të holla, duhet të aplikohet shpejtësi më e lartë e saldimit.Pllakat mbështetëse të bakrit për refuzim më të shpejtë të nxehtësisë janë funksionale, ndërsa, për të shmangur plasaritjet në metalin e saldimit, nuk lejohet shkrirja në sipërfaqe e pllakës rezervë të bakrit.Ky çelik ka një koeficient shumë më të lartë të zgjerimit termik si çeliku jo i lidhur.Në lidhje me një përçueshmëri më të keqe termike, duhet të pritet një shtrembërim më i madh.Gjatë saldimit 1.4571, duhet të respektohen veçanërisht të gjitha procedurat që funksionojnë kundër këtij shtrembërimi (p.sh. saldimi i sekuencës së pasme, saldimi i alternuar në anët e kundërta me saldim të dyfishtë V, caktimi i dy saldatorëve kur përbërësit janë përkatësisht të mëdhenj).Për trashësitë e produktit mbi 12 mm, duhet të preferohet saldimi me prapanicë me dy V në vend të një saldimi me prapanicë me një V.Këndi i përfshirë duhet të jetë 60° – 70°, kur përdoret saldimi MIG mjafton rreth 50°.Duhet të shmanget akumulimi i shtresave të saldimit.Saldimet ngjitëse duhet të ngjiten me distanca relativisht më të shkurtra nga njëra-tjetra (dukshëm më e shkurtër se ato të çeliqeve jo të aliazhuara), në mënyrë që të parandalohet deformimi i fortë, tkurrja ose shkrirja e saldimeve ngjitëse.Ngjitëset duhet të bluhen më pas ose të paktën të jenë të lira nga çarjet e kraterit.1.4571 në lidhje me saldimin e metalit austenitik dhe hyrjen e nxehtësisë shumë të lartë, ekziston varësia për të formuar çarje të nxehtësisë.varësia ndaj plasaritjeve të nxehtësisë mund të kufizohet, nëse metali i saldimit përmban një përmbajtje më të ulët të ferritit (ferrit delta).Përmbajtja e ferritit deri në 10% ka një efekt të favorshëm dhe nuk ndikon në rezistencën ndaj korrozionit në përgjithësi.Shtresa më e hollë sa të jetë e mundur duhet të saldohet (teknika e rruazës me fije) sepse një shpejtësi më e lartë ftohjeje ul varësinë ndaj çarjeve të nxehta.Një ftohje mundësisht e shpejtë duhet të aspirohet edhe gjatë saldimit, për të shmangur cenueshmërinë ndaj korrozionit ndërgranular dhe brishtësisë.1.4571 është shumë i përshtatshëm për saldimin me rreze lazer (saldueshmëria A në përputhje me buletinin DVS 3203, pjesa 3).Me një gjerësi brazdë saldimi më të vogël se 0,3 mm respektivisht, 0,1 mm trashësi produkti, përdorimi i metaleve mbushës nuk është i nevojshëm.Me brazdat më të mëdha saldimi mund të përdoret një metal i ngjashëm.Me shmangien e oksidimit me sipërfaqen e tegelit gjatë saldimit me rreze lazer me saldim të aplikueshëm me dorë, p.sh. heliumi si gaz inert, shtresa e saldimit është po aq rezistente ndaj korrozionit sa metali bazë.Një rrezik i çarjes së nxehtë për shtresën e saldimit nuk ekziston, kur zgjidhni një proces të zbatueshëm.1.4571 është gjithashtu i përshtatshëm për prerje me rreze lazer me shkrirje me nitrogjen ose prerje me flakë me oksigjen.Skajet e prera kanë vetëm zona të vogla të prekura nga nxehtësia dhe përgjithësisht janë pa mikro çarje dhe kështu janë mirë të formueshme.Ndërsa zgjidhni një proces të zbatueshëm, skajet e prera me shkrirje mund të konvertohen drejtpërdrejt.Sidomos, ato mund të saldohen pa ndonjë përgatitje të mëtejshme.Ndërsa përpunimi i vetëm mjeteve inox si furça çeliku, kazma pneumatike e kështu me radhë lejohen, për të mos rrezikuar pasivimin.Duhet të neglizhohet shënjimi brenda zonës së tegelit të saldimit me bulona oleigerous ose shkumësa që tregojnë temperaturën.Rezistenca e lartë ndaj korrozionit e këtij çeliku inox bazohet në formimin e një shtrese pasive homogjene, kompakte në sipërfaqe.Ngjyrat e pjekjes, luspat, mbetjet e skorjeve, hekuri i trampit, spërkatjet dhe të ngjashme duhet të hiqen, në mënyrë që të mos shkatërrohet shtresa pasive.Për pastrimin e sipërfaqes mund të aplikohen proceset e fërkimit, bluarjes, turshive ose plasjes (rërë silicë pa hekur ose sfera qelqi).Për larje mund të përdoren vetëm furça inox.Turshi i zonës së tegelit të krehur më parë kryhet me zhytje dhe spërkatje, megjithatë, shpesh përdoren pasta ose solucione turshi.Pas turshive duhet bërë një shpëlarje e kujdesshme me ujë.

Vërejtje

Në gjendje të shuar materiali mund të jetë pak i magnetizueshëm.Me rritjen e formimit të ftohtë, magnetizueshmëria rritet.

 

Shënim i rëndësishëm

Informacioni i dhënë në këtë fletë të dhënash për gjendjen ose përdorshmërinë e materialeve përkatësisht produkteve nuk është garanci për vetitë e tyre, por vepron si përshkrim.Informacioni që ne japim për këshilla, përputhet me përvojat e prodhuesit, si dhe me tonat.Ne nuk mund të japim garanci për rezultatet e përpunimit dhe aplikimit të produkteve.


Koha e postimit: Mar-08-2023